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地?zé)岚l(fā)電

低溫地?zé)崴袡C(jī)朗肯循環(huán)發(fā)電工質(zhì)的優(yōu)化

  ０ 引 言
 
  隨著化石能源的緊缺以及人類環(huán)境壓力的加大，人們對于清潔可再生的綠色能源越來越重視。地?zé)崮茉?/a>于地球的熔融巖漿和放射性物質(zhì)的衰變，是目前廣泛利用的可再生熱能源之一，隨著地下水深處的循環(huán)和來自極深處的巖漿侵入到地殼后，把熱量從地下深處帶至近表層。地?zé)崮?/a>的儲量比目前我們所利用的能量總量還要多，加上地?zé)崮?/a>具有清潔性和再生性［１］，許多國家都采用低溫余熱發(fā)電技術(shù)對其加以應(yīng)用，例如：德國的Ｎｅｕｓｔａｄｔ－Ｇｌｅｗｅ地?zé)岚l(fā)電站，采用簡單亞臨界有機(jī)朗肯循環(huán)（ｏｒｇａｎｉｃ ｒａｎｋｉｎｅ ｃｙｃｌｅ，ＯＲＣ），以全氟化戊烷（ｎ－Ｐｅｒｆｌｕｏｒｐｅｎｔａｎｅ，Ｃ５Ｆ１２）為工質(zhì)，以約９８ ℃的地?zé)崴?/a>為熱源發(fā)電，發(fā)電量為２１０ｋＷ［２］；美國的阿拉斯加運(yùn)行著１座以７４℃的地?zé)豳Y源發(fā)電的電站［３］。目前，地?zé)岚l(fā)電技術(shù)有地?zé)?/a>干蒸汽透平發(fā)電技術(shù)、地?zé)?/a>熱水閃蒸發(fā)電技術(shù)以及地?zé)?/a>驅(qū)動的ＯＲＣ發(fā)電技術(shù)，與其他地?zé)崴?/a>發(fā)電技術(shù)相比較，ＯＲＣ發(fā)電技術(shù)的經(jīng)濟(jì)效益更好。
 
  ＯＲＣ發(fā)電的效果除了受蒸發(fā)溫度、凝結(jié)溫度、透平機(jī)以及進(jìn)氣溫度等參數(shù)的影響外，工質(zhì)的物性也是影響發(fā)電效率的主要因素之一［６］，因而，對工質(zhì)的優(yōu)化選擇就顯得特別重要。文獻(xiàn)［７］基于火用分析為地?zé)崴?/a>ＯＲＣ發(fā)電系統(tǒng)篩選出了異丁烷和Ｒ２２７ｅａ這２種比較適合的工質(zhì)。文獻(xiàn)［８］對溫度為３０１００℃，壓力限定為２．０ＭＰａ的地?zé)?/a>機(jī)組進(jìn)行了研究，對烷烴、醚及其氟化物等３１種可用于ＯＲＣ的工質(zhì)物性參數(shù)進(jìn)行了計算且對ＯＲＣ的設(shè)計進(jìn)行了對比，認(rèn)為在地?zé)幔希遥弥?，臨界溫度較低的工質(zhì)（Ｒ１３４ａ，Ｒ１５２ａ）是不錯的選擇。文獻(xiàn)［９］對地?zé)崴?/a>溫在３５１１０ ℃的地?zé)幔希遥脵C(jī)組進(jìn)行了研究，得出：當(dāng)工質(zhì)的臨界溫度與最高水溫接近時，使用該工質(zhì)的系統(tǒng)效率較高；使用丙烯和Ｒ２４５ｆａ作為工質(zhì)時，系統(tǒng)效率較高，在水溫為１００℃時系統(tǒng)效率分別為１４．６％和１４．１％。目前，文獻(xiàn)中常見的工質(zhì)優(yōu)化分析方法有火用效率、凈輸出功、熱效率、系統(tǒng)能量損失等評價方法［１０－１１］，本文采用熱效率加不可逆損失方法對ＯＲＣ系統(tǒng)進(jìn)行評價。
 
  （２）ＯＲＣ系統(tǒng)。液體工質(zhì)經(jīng)工質(zhì)泵加壓后，在蒸發(fā)器中等壓吸熱，變成過熱高溫蒸汽（過程４—１）；過熱蒸氣在汽輪機(jī)中絕熱膨脹，工質(zhì)對外做功（過程１—２），變成低溫低壓蒸氣；低壓蒸氣在冷凝器中等壓冷卻至液態(tài)（過程２—３）；液態(tài)工質(zhì)通過工質(zhì)泵等熵加壓并送到熱交換器中（過程３—４）。如此連續(xù)循環(huán)，將地?zé)崴械臒崃吭丛床粩嗟靥崛〕鰜恚筛咂肺坏碾娔堋?/div>
 
  （３）冷卻水循環(huán)系統(tǒng)。冷卻水經(jīng)冷凝器等壓冷卻有機(jī)工質(zhì)后，溫度升高經(jīng)冷卻水泵加壓送到冷卻塔中，被空氣冷卻后，循環(huán)使用。
 
  ２ ＯＲＣ工質(zhì)的選擇和計算
 
  ２．１ 工質(zhì)選取
 
  選擇ＯＲＣ工質(zhì)時，力求在熱源條件下使工質(zhì)吸收較多的熱量，并在把吸收的熱量更有效地轉(zhuǎn)化成功的同時，也必須使所選擇的工質(zhì)滿足環(huán)保性和安全性要求。因而，所選工質(zhì)應(yīng)盡量滿足以下要求：（１）工質(zhì)的臨界溫度應(yīng)該略高于循環(huán)中的最高溫度，以避免跨臨界循環(huán)可能帶來的諸多問題；（２）工質(zhì)的壓力適宜，蒸發(fā)壓力不應(yīng)過高，同時冷凝壓力也不宜過低，合適的冷凝壓力最好能保持正壓；（３）在Ｔ－Ｓ 圖的飽和蒸氣線上，ｄＳ／ｄＴ 應(yīng)大于０或接近０；（４）蒸發(fā)潛熱小，粘度低，傳熱系數(shù)高，熱穩(wěn)定性好；（５）安全性高。
 
  應(yīng)選擇破壞臭氧層潛值（ｏｚｏｎｅ ｄｅｐｌｅｔｉｏｎ ｐｏｔｅｎｔｉａｌ，ＯＤＰ）和全球變暖潛值（ｇｌｏｂａｌ ｗａｒｍｉｎｇ ｐｏｔｅｎｔｉａｌ，ＧＷＰ）值較低的工質(zhì)，同時也要考慮價格因素且易于獲得。表１是依據(jù)制冷劑安全性制定的工質(zhì)安全性分類。
 
 
  （２）ＯＲＣ系統(tǒng)。液體工質(zhì)經(jīng)工質(zhì)泵加壓后，在蒸發(fā)器中等壓吸熱，變成過熱高溫蒸汽（過程４—１）；過熱蒸氣在汽輪機(jī)中絕熱膨脹，工質(zhì)對外做功（過程１—２），變成低溫低壓蒸氣；低壓蒸氣在冷凝器中等壓冷卻至液態(tài)（過程２—３）；液態(tài)工質(zhì)通過工質(zhì)泵等熵加壓并送到熱交換器中（過程３—４）。如此連續(xù)循環(huán)，將地?zé)崴械臒崃吭丛床粩嗟靥崛〕鰜恚筛咂肺坏碾娔堋?/div>
 
  （３）冷卻水循環(huán)系統(tǒng)。冷卻水經(jīng)冷凝器等壓冷卻有機(jī)工質(zhì)后，溫度升高經(jīng)冷卻水泵加壓送到冷卻塔中，被空氣冷卻后，循環(huán)使用。
 
  ２ ＯＲＣ工質(zhì)的選擇和計算
 
  ２．１ 工質(zhì)選取
 
  選擇ＯＲＣ工質(zhì)時，力求在熱源條件下使工質(zhì)吸收較多的熱量，并在把吸收的熱量更有效地轉(zhuǎn)化成功的同時，也必須使所選擇的工質(zhì)滿足環(huán)保性和安全性要求。因而，所選工質(zhì)應(yīng)盡量滿足以下要求：（１）工質(zhì)的臨界溫度應(yīng)該略高于循環(huán)中的最高溫度，以避免跨臨界循環(huán)可能帶來的諸多問題；（２）工質(zhì)的壓力適宜，蒸發(fā)壓力不應(yīng)過高，同時冷凝壓力也不宜過低，合適的冷凝壓力最好能保持正壓；（３）在Ｔ－Ｓ 圖的飽和蒸氣線上，ｄＳ／ｄＴ 應(yīng)大于０或接近０；（４）蒸發(fā)潛熱小，粘度低，傳熱系數(shù)高，熱穩(wěn)定性好；（５）安全性高。
 
  應(yīng)選擇破壞臭氧層潛值（ｏｚｏｎｅ ｄｅｐｌｅｔｉｏｎ ｐｏｔｅｎｔｉａｌ，ＯＤＰ）和全球變暖潛值（ｇｌｏｂａｌ ｗａｒｍｉｎｇ ｐｏｔｅｎｔｉａｌ，ＧＷＰ）值較低的工質(zhì)，同時也要考慮價格因素且易于獲得［１２－１４］。表１是依據(jù)制冷劑安全性制定的工質(zhì)安全性分類。
 
  文獻(xiàn)［１５］針對８０１００℃的地?zé)崴希遥?，選出性能較好的Ｒ６００、Ｒ６００ａ、Ｒ１２４、Ｒ１４２ｂ、Ｒ１３４ａ、Ｒ１５２ａ、Ｒ２４５ｆａ和Ｒ２４５ｃａ這８種純工質(zhì)以及Ｍ０１、Ｍ０２和Ｍ０４這３種混合工質(zhì)。本文結(jié)合設(shè)定工況的特點(diǎn)（９５℃地?zé)崴┖停希遥孟到y(tǒng)對工質(zhì)的要求，初步篩選出Ｒ１３４ａ、Ｒ２４５ｆａ等６種有機(jī)工質(zhì)［１６］進(jìn)行計算比較，工質(zhì)的物性參數(shù)如表２所示。
 
  表２中，Ｒ１３４ａ、Ｒ２４５ｆａ為純工質(zhì)，Ｒ６００ａ、Ｒ２９０為烷氫（異丁烷，丙烷），Ｒ４０７ｃ、Ｒ４１３ａ為非共沸混合工質(zhì)，其臨界溫度和環(huán)保型均滿足工質(zhì)的選取標(biāo)準(zhǔn)。
 
  ２．２ 設(shè)定工質(zhì)狀態(tài)參數(shù)
 
  假設(shè)本低溫余熱發(fā)電功率為１００ ｋＷ，地?zé)崴M(jìn)口溫度約為９５℃，出口溫度為７５℃，蒸發(fā)器中地?zé)崴c工質(zhì)的最小換熱溫差?。保啊妫瑒t工質(zhì)在蒸發(fā)器內(nèi)最高溫度為８５℃。假定環(huán)境溫度為２５℃，冷卻水進(jìn)冷凝器前的溫度?。常础?，出口溫度取３０℃，冷凝器內(nèi)冷卻水與工質(zhì)的溫差?。怠?，從而可確定工質(zhì)的冷凝溫度為３９℃。
 
  根據(jù)ＯＲＣ原理，在理想狀況下，可確定工質(zhì)在Ｔ－Ｓ圖上各狀態(tài)點(diǎn)的物性參數(shù)，如圖２所示。
 
  從圖３可看出，在設(shè)定工況下下，各工質(zhì)的熱效率相差不大，為１０．２４％１１．３９％，其中混合工質(zhì)Ｒ４０７ｃ的熱效率最高為１１．３９％。
 
  ３．２ 系統(tǒng)不可逆損失比較
 
  系統(tǒng)的不可逆損失反映了能量梯級利用的程度，即工質(zhì)把從低溫熱源吸收的熱量有效轉(zhuǎn)化成功的程度，工質(zhì)的不可逆損失如圖４所示。
 
  Ｆｉｇ．４ Ｉｒｒｅｖｅｒｓｉｂｌｅ ｌｏｓｓ ｏｆ ＯＲＣ ｓｙｓｔｅｍ從圖４可看出：Ｒ６００ａ和Ｒ２４５ｆａ這２種工質(zhì)不可逆損失較大，而２種非共沸混合工質(zhì)Ｒ４０７ｃ、Ｒ４１３ａ的不可逆損失較小，這是因為一般情況下非共沸工質(zhì)與熱源有更好的匹配性；Ｒ１３４ａ的不可逆損失最小，說明在相同的工況下非共沸工質(zhì)的不可逆損失并不一定比共沸工質(zhì)小。
 
  ３．３ 質(zhì)量流量比較
 
  在發(fā)電功率一定的情況下，單位工質(zhì)的發(fā)電能力與所需工質(zhì)的流量成反比。從式（２）可以看出，工質(zhì)在汽輪機(jī)中的焓降越大，系統(tǒng)所需工質(zhì)的流量越小。
 
  工質(zhì)的流量是工質(zhì)泵選型的重要參數(shù)，由于國內(nèi)生產(chǎn)的機(jī)械隔膜泵和液壓隔膜泵額定流量較小，一般不超過３ ０００Ｌ／ｈ。另外，工質(zhì)流量大會要求工質(zhì)泵的功率要大，從而會降低整個系統(tǒng)的效率從而降低系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)效益。為降低系統(tǒng)設(shè)備成本，提高經(jīng)濟(jì)效益，應(yīng)盡量選擇流量小的工質(zhì)。發(fā)電功率為１００ｋＷ 時，工質(zhì)的流量計算如圖５所示。
 
  從圖５可看出：在設(shè)定工況下，各個工質(zhì)的流量相差較大；２種混合工質(zhì)的流量相對比其他工質(zhì)要大，其中Ｒ４１３ａ最大為７．８６ｋｇ／ｓ，可見其單位工質(zhì)的做工能力較差。
 
  ３．４ 系統(tǒng)汽輪機(jī)內(nèi)壓力的比較
 
  汽輪機(jī)內(nèi)的壓力包括蒸發(fā)壓力（極大值）和冷凝壓力（極小值），壓力需適宜，壓力過大對設(shè)備的耐壓強(qiáng)度要求高，一方面會增加投入的成本，另外一方面密封性往往難以達(dá)到要求，目前國內(nèi)一般汽輪機(jī)內(nèi)的壓力不宜超過２ＭＰａ，如果壓力過低，系統(tǒng)外的空氣容易進(jìn)入系統(tǒng)。一般情況下，冷凝壓力均滿足要求，因而這里只考察蒸發(fā)壓力。設(shè)定工況下，ＯＲＣ系統(tǒng)汽輪機(jī)內(nèi)的壓力如下圖６所示。
 
  由圖６可看出：只有Ｒ２４５ｆａ和Ｒ６００ａ的壓力較為適合，其他幾種工質(zhì)均略大，其中Ｒ２４５ｆａ汽輪機(jī)內(nèi)的壓力為０．７９ ＭＰａ，Ｒ６００ａ 汽輪機(jī)內(nèi)的壓力為１．３５ＭＰａ。
 
  ４ 結(jié) 論
 
  （１）在設(shè)定工況下，Ｒ６００ａ的熱效率較高，壓力也較為適中，但由于其不可逆損失較大，單位工質(zhì)的發(fā)電能力較差，且具有爆炸性，因而不能作為最優(yōu)工質(zhì)。
 
  （２）一般情況下，非共沸工質(zhì)有熱源的匹配性要優(yōu)于共沸工質(zhì)，但不是絕對的。
 
  （３）Ｒ２４５ｆａ各項評價標(biāo)準(zhǔn)的結(jié)果均比較優(yōu)異，比較適合作為設(shè)定工況下的ＯＲＣ工質(zhì)。